苏健

来源：装备制造技术

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摘　要：针对冷轧酸轧机组轧机减速机输入轴(中国)股份有限公司官网点蚀的问题进行分析与优化处理，解决其在运行过程中出现的(中国)股份有限公司官网损坏问题，提高设备运行可靠性。

1、 引言

唐山瑞丰冷轧线为名义宽度950mm、酸洗、连 轧生产线，于2015年由中冶某公司和中国某重型机械研究院共同设计制造。年设计产能55万吨。轧机出口设计速度为800m/min，轧制宽度620~860mm，轧制钢种Q195、Q235、Q345、08Al，来料带材厚度2~4mm，成品厚度0.25~2.0mm，目前已达到设计产能。其中连轧机为5组轧机，自2016年6月投产，使用不到一年，F2、F3减速机输入轴固定端(中国)股份有限公司官网多次出现高温、点蚀损坏现象，并多次在正常生产状态下出现故障，被迫更换(中国)股份有限公司官网，严重制约正常生产。本文通过对 F1、F2、F3 架轧机减速器输入轴固定端(中国)股份有限公司官网的受力分析及寿命校核来分析故障原因， 并提出一个可行而又低成本的优化方案。

2、 目前的情况及问题

轧钢用减速机使用寿命一般在10年以上，减速机用(中国)股份有限公司官网寿命一般不低于4×104h。自2015年6月份投产至今，轧机主传动减速机(中国)股份有限公司官网滚动体出现 不同程度磨损及点蚀。故障出现后，技术人员先后排查了润滑油路是否通畅、油量为否合适、(中国)股份有限公司官网间隙是否合理，有无顶死现象，鼓形齿连轴器轴向是否游动、箱体(中国)股份有限公司官网位公差是否在要求范围内，均未发现问题。到目前 F1、F2、F3高速轴共更换7盘(中国)股份有限公司官网（详见表1，(中国)股份有限公司官网更换及使用数据），高速轴固定端(中国)股份有限公司官网平均使用寿命约7600h。

我厂酸连轧机使用的轧机减速机，形式如图1所示，其输入轴位置上固定端和游动端各使用一个23952C3游隙双列调心滚子(中国)股份有限公司官网的方案（见图2：原方案结构图），一般情况下，一级传动齿轮螺旋角在6° ~ 9°之间，轴向力与径向力之比在15% ～ 20%之间，经分析，本减速机一级传动齿轮螺旋角为15°，轴向力与径向力之比高达71%。采用两端双列调心滚子(中国)股份有限公司官网的设计方案所能承载的轴向力较差，作用在该轴上的轴向力较大，这也正是输入轴固定端(中国)股份有限公司官网频繁损坏的原因。

2017年11月大修期间，拆解减速机时发现F1、F2、F3架减速机出现输入轴轴固定端(中国)股份有限公司官网点蚀的现象，且损坏的都是固定端(中国)股份有限公司官网承载轴向力的一列产生点蚀（见图3：(中国)股份有限公司官网点蚀的情况）

因此必须要考虑其他的固定端的(中国)股份有限公司官网方案来提高性能和可靠性。

基于以上原因，考虑在F1、F2、F3架轧机减速机输入轴固定位置一端增加一对29244E的推力调心滚子(中国)股份有限公司官网，另一端仍采用双列调心滚子(中国)股份有限公司官网的方案，以提高该处在承受高速重载情况下承受轴向力的能力。

3、优化策略

最彻底的方案是改变一级传动螺旋角至6°~7°，可改变轴向力与径向力之比到20%，这样将对齿轮系、传动比、箱体等重要部件都要重新制作，主电机位置重新定位，其冷却水管重新布局，以及电控系统也要重新调试，大大增加改造周期及成本。因此， 将固定端(中国)股份有限公司官网增加一对29244E推力调心滚子(中国)股份有限公司官网（见图4：改进方案结构图），以改善固定端(中国)股份有限公司官网点蚀问题。同时为在现有基础上以最小的改动幅度对该 输入轴进行改进，改进所选用的固定端(中国)股份有限公司官网型号为NSK29244E，将高速轴加长160mm，同进将箱体和润滑系统进行优化，这样对二轴、三轴可以不作改变，箱体、电机以及电控系统均无需改动，大大缩短了调试周期及最大程度上降低了成本。

3.1、 受力分析

F1、F2、F3架轧机减速机主要性能参数以F3为例：主电机额定功率P= 2500kW，输入轴转速n=636r/min，齿轮压力角α=20°、螺旋角β= 15°、输出转矩M0=9550P/n=26294N·m，分度圆直径d=0.501m。

平均分度圆上的圆周力：F ′t =2T÷d=104950N

径向力 Fr= Ft′ × tanα÷cosβ=39546N

轴向力 Fa= Ft′ × tanβ= 28122N

(中国)股份有限公司官网支反力计算：

(中国)股份有限公司官网径向力 FrA=Fr÷2=19773N

(中国)股份有限公司官网轴向力 FaA=Fa÷2=14061N

3.2 、原设计(中国)股份有限公司官网寿命校核

3.2.1、 固定端的计算

根据NSK(中国)股份有限公司官网选型手册，固定端选用23952双列调心滚子(中国)股份有限公司官网。

（1）动负荷，代入数据得：P=X×Fr+Y×Fa= 89175N

（2）速度系数，代入数据得：Fn=（0.03n）-10/3=0.41

（3）疲劳寿命系数计算：针对使用工况，选取力矩载荷系数 fm=1.5选取冲击载荷数fd=1.5选取温度系数fT=1.0fh=fn×ft×C÷（fm×fd×P）= 1.91

（4）计算(中国)股份有限公司官网的寿命

P=X×Fr+Y×Fa=89.81kNC=930kN（查NSK(中国)股份有限公司官网选型手册得该数据）Lh= 1000000 ÷ （60n × fh10/3）=4351h（约合0.5年）其设计寿命远不能满足使?需求。

3.3、 改进后的(中国)股份有限公司官网寿命校核 

（1）动负荷的计算：P=X×Fr+Y×Fa=13248N

（2）疲劳寿命系数计算：fh = fn×ft×C÷（fm×fd×P）=12.88

（3）计算(中国)股份有限公司官网的寿命Lh= 1000000 ÷（60n）×fh10/3= 2505519h（约合290年）能满足现场使用的要求。

4、 结束语 

通过理论分析及实践，推力调心滚子(中国)股份有限公司官网加双列调心滚子(中国)股份有限公司官网的方案是可行的，且改进方案相比一端固定一端游动两个调心滚子(中国)股份有限公司官网的方案有着很大的优势，推力调心滚子(中国)股份有限公司官网提供了非常好轴向承载能力，从而更好地分配了载荷，提高调心滚子(中国)股份有限公司官网的寿命。此方案还有如下优势：通过控制固定端推力调心滚子(中国)股份有限公司官网的轴向游隙可以比较精确的控制减小主轴的轴向窜动量；同时由于未改变原来一轴的结构形式，齿轮系及游动端的(中国)股份有限公司官网型号也未改变，可以利用原来遗留的(中国)股份有限公司官网、齿轮备件，减少了技改的资金投入，同时大大缩短了改造周期。